1、阁楼式货架布局图参考
2、主要承重件说明
1.阁楼货架部分基本参数表：
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类别 |
规格 |
层板层数 |
承载要求 |
备注 |
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货架1 |
L2035(内)*W500*H5475 |
9 |
300 KG/层 |
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货架2 |
L2035(内)*W1000*H5475 |
9 |
600 KG/层 |
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2.阁楼楼板部分基本参数表：
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类别 |
通道宽度 |
楼板规格 |
承载要求 |
备注 |
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大阁楼主通道 |
2400mm |
250*40*2.5焊加强筋 |
400 KG/M2 |
支撑梁间距1150mm |
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小阁楼主通道 |
2400mm |
250*40*2.5焊加强筋 |
400 KG/M2 |
支撑梁间距800mm |
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大阁楼次通道 |
1200 |
250*40*2.5 |
300 KG/M2 |
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小阁楼次通道 |
1100 |
250*40*2.5 |
300 KG/M2 |
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3.阁楼主要承重件基本参数表：
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部件 |
规格 |
长度 |
承载要求 |
备注 |
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立柱 |
Z80*60*2 |
5475 |
2700 kgf |
三立柱柱片的中立柱承载最大，承载整组货架的一半，为2700kgf |
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梁1 |
P60*40*1.5 |
2035 |
150 kgf |
每层两横梁，横梁承载每层承重的一半；每层三横梁，边梁承载每层承重的1/4 |
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中梁 |
J80*40*1.2 |
2035 |
300 kgf |
每层三横梁，中梁承载每层承重的一半 |
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梁2 |
P80*50*1.5焊角钢 |
2035 |
517 kgf |
梁1的承载加上次通道楼板2025mm*1200mm区域承重的一半 |
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梁3 |
C140*50*1.5 |
2400 |
1056 kgf |
主通道内楼板2400mm* (1200+1000)mm区域承重的一半 |
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梁4 |
Jb140*50*1.5 |
2400 |
1304 kgf |
在800mm和1600mm两处分别承载652kgf(梁5的承重) |
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梁5 |
C140*50*1.5 |
2035 |
652 kgf |
主通道内楼板2035mm*1100mm区域的承重 |
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梁5-1 |
C140*50*1.5 |
2000 |
840 kgf |
小阁楼主通道内，承载情况与梁3类似，承载主通道内楼板2000mm*1050mm区域的承重 |
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梁6 |
J100*50*1.5 焊角钢 |
2035 |
367 kgf |
次通道内楼板2035mm*1200mm区域承重的一半 |
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大阁楼次通道楼板 |
250*40*2.5 |
1200 |
90 kgf |
楼板按集中承载分析300 KG/M2,楼板按集中承载90kgf分析 |
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小阁楼次通道楼板 |
250*40*2.5 |
1100 |
83 kgf |
楼板按集中承载分析300 KG/M2,楼板按集中承载83kgf分析 |
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大阁楼主通道楼板 |
250*40*2.5 加筋 |
最大跨度1200 |
120 kgf |
400 KG/M2，主通道考虑走液压车，按集中承载200kgf(四轮液压车的一个轮子)分析 |
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小阁楼主通道楼板 |
250*40*2.5 加筋 |
最大跨度1200 |
120 kgf |
400 KG/M2，主通道考虑走液压车，按集中承载200kgf(四轮液压车的一个轮子)分析 |
梁1、梁2、梁3、梁4、梁5、梁6在阁楼中的位置如以下三图。
4.阁楼各主要承重件规格成承载分析。
（1）立柱
通过计算，立柱的截面参数如下：
A= 3.96 cm2；Ix= 15.2 cm4；Iy= 36.3 cm4；ix=1.959 cm；iy=3.028 cm
在两根斜撑与立柱构成的三角形结构单元中，立柱长度为 1200 mm,据计算
λx=61.25；
横梁层间距小于800mm,据此计算，λy=26.42。
Λx小于61.6,立柱为粗短杆。根据钢结构相关设计标准,材料安全系数取1.5，冲击载荷安全系数取1.1，柱片构件安全系数取1.1，材料厚薄系数1.1。综合安全系数为
1.5×1.1×1.1×1.1=2。
使用综合安全系数2来计算立柱的轴向许用应力为
[σ]=235 Mpa/2 = 117.5 Mp
立柱的实际工作应力为
σ=（2700×9.8N）/3.6 cm2）= 73.5 Mpa
由此可得,σ ＜[σ] ,立柱的承载能力完全满足承载要求。
（2）梁1
梁1的材质为Q235，规格为P形管P60*40*1.5*L2035。
根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，结构系数为1.15，因此，许用正应力
[σ]=σs/1.2/1.15=235 MPa /1.2/1.15=170 MPa
梁1的截面图见图：
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=2.36 cm2；Ix=11.8 cm4；Iy=6.01 cm4；Wx=3.58 cm3；Wy=2.62 cm3
① 强度核算
该梁均载150 kgf,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=374 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 104.5 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
梁的最大挠度
fmax＝5PL3/(384EI)＝6.86 mm
由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（3）中梁
中梁的材质为Q235，规格为矩形管J80*40*1.2*L2035。
根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力
[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=2.83 cm2；Ix=24.2 cm4；Iy=8.29 cm4；Wx=6.05 cm3；Wy=4.145 cm3
① 强度核算
该梁均载300 kgf,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=748 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 123.7 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
梁的最大挠度
fmax＝5PL3/(384EI)＝6.68 mm
由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（4）梁2
梁2的材质为Q235，规格为P形管P80*50*1.5焊角钢*L2035。
根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力
[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=5.66 cm2；Ix=30.1 cm4；Iy=26.3 cm4；Wx=6.69 cm3；Wy=6.26 cm3
① 强度核算
该梁均载517 kgf,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=1289 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 192.7 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
梁的最大挠度
fmax＝5PL3/(384EI)＝9.24 mm
由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（5）梁3
梁3的材质为Q235，规格为专用轧制梁C140*50*1.5*L2400。
根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力
梁3的截面图见图。
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=2.72 cm2；Ix=106 cm4；Iy=15.4 cm4；Wx=15.3 cm3；Wy=4.4 cm3
① 强度核算
该梁均载1056 kgf，并且，立柱梁的柱卡为半固定连接，取嵌固系数0.95,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=2950 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 192.8 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
梁的最大挠度
fmax＝5PL3/(384EI)＝8.73 mm
由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
梁4的材质为Q235，规格为专用轧制抱扣梁Jb140*50*1.5*L2400。
根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力
[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa
梁4的截面图见图。
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=7.44 cm2；Ix=217 cm4；Iy=30.8 cm4；Wx=31 cm3；Wy=12.32 cm3
① 强度核算
该梁在800处和1600处分别集中承载652 kgf，据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=5112 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 164.9 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
梁的承载是对称的，最大挠度出现在中点处。两个力分别承载时在梁的中点处产生的挠度均是3.612mm，进行叠加，得到
fmax＝7.23 mm
由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（7）梁5、梁5-1
梁5和梁5-1的材质、规格与梁3相同，长度都比梁3短，并且承载都比梁3小，因此，梁3能满足承载要求，梁5和梁5-1也必然能满足承载要求。因此，梁5和梁5-1的核算略去。
（8）梁6
梁6的材质为Q235，规格为矩形管J100*50*1.5焊角钢*L2035。
[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa
梁6的截面图见图。
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=5.19 cm2；Ix=59.2 cm4；Iy=35.3 cm4；Wx=11.8 cm3；Wy=7.84 cm3
① 强度核算
该梁均载367 kgf，在梁的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=915 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 77.6 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
梁的最大挠度
fmax＝5PL3/(384EI)＝3.42 mm
由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（9）大阁楼次通道楼板
大阁楼次通道楼板的材质为Q235，规格为专用轧制楼板梁250*40*2.5*L1200。
根据钢结构相关设计规范，并根据楼板结构承载的特殊要求，材料的安全系数取2.5，因此，许用正应力
[σ]=σs/2.5=235 MPa /2.5=94 MPa
该楼板的截面图见图。
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=8.88 cm2；Ix=14.5 cm4；Iy=734 cm4；Wx=4.67 cm3；Wy=52.8 cm3
①强度核算
该楼板承载90KG，根据楼板的承载情况，视为集中承载，据此计算，在楼板的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=265 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 56.75 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
通过计算，楼板的最大挠度
fmax＝PL3/(48EI)＝1.1 mm
由此可得, fmax ＜L/500 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（10）小阁楼次通道楼板
小阁楼次通道楼板的材质、规格与大阁楼次通道楼板相同，长度比大阁楼次通道楼板小，因此，大阁楼次通道楼板能满足承载要求，小阁楼次通道楼板也必然能满足承载要求。因此，小阁楼次通道楼板的核算略去。
（11）大阁楼主通道楼板
大阁楼主通道楼板的材质为Q235，规格为专用轧制楼板梁250*40*2.5焊角钢。
根据钢结构相关设计规范，并根据楼板结构承载的特殊要求，材料的安全系数取2.5，因此，许用正应力
[σ]=σs/2.5=235 MPa /2.5=94 MPa
该楼板的截面图见图。
通过计算，该梁的截面参数如下：
A=11.28 cm2；Ix=19.7 cm4；Iy=744 cm4；Wx=6.79 cm3；Wy=52.76 cm3
① 强度核算
该楼板承载200KG(液压车轮)，根据楼板的承载情况，视为集中承载，据此计算，在楼板的截面上，截面上最大弯矩为
Mmax=588 N·M
并进一步计算得截面上最大弯曲正应力
σmax= 86.6 MPa
由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。
② 刚度计算
通过计算，楼板的最大挠度
fmax＝PL3/(48EI)＝1.8 mm
由此可得, fmax ＜L/500 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。
（12）小阁楼主通道楼板
小阁楼主通道楼板的材质、规格与大阁楼主通道楼板相同，长度比大阁楼主通道楼板小，因此，大阁楼主通道楼板能满足承载要求，小阁楼主通道楼板也必然能满足承载要求。因此，小阁楼主通道楼板的核算略去。
3、总结
通过上述，根据阁楼的布局、承载要求等条件，统计各主要承载部件的规格、承载要求，并一一运用力学原理对其承载的强度、刚度等进行计算分析，可得其结构、材质、型材选取等均满足安全使用要求。
以上阁楼货架承载说明是由宝德龙仓储编辑，希望可以给大家带来帮助。
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